Высоковольтные лэп
Содержание:
Монтажные стрелы провеса
Воздушная линия > Проектирование ВЛЗ — 6(10)кВ
Монтажные таблицы защищенных проводов чипа СИП-3 для подвеки на железобетонных опорах ВЛ 6-20 кВ
Провод СИП-3 1×50
Допустимое напряжение провода
Максимальное тяжение провода
Нормативное ветровое давление
Нормативная толщина стенки гололеда
Провод СИП-3 1×50
Допустимое напряжение провода
Максимальное тяжение провода
Нормативное ветровое давление
Нормативная толщина стенки гололеда
Провод СИП-3 1×50
Допустимое напряжение провода
Максимальное тяжение провода
Нормативное ветровое давление
Нормативная толщина стенки гололеда
Провод СИП-3 1×50
Допустимое напряжение провода
Максимальное тяжение провода
Нормативное ветровое давление
Нормативная толщина стенки гололеда
Провод СИП-3 1×70
Допустимое напряжение провода
Максимальное тяжение провода
Нормативное ветровое давление
Нормативная толщина стенки гололеда
Провод СИП-3 1×70
Допустимое напряжение провода
Максимальное тяжение провода
Нормативное ветровое давление
Нормативная толщина стенки гололеда
Провод СИП-3 1×70
Допустимое напряжение провода
Максимальное тяжение провода
Нормативное ветровое давление
Нормативная толщина стенки гололеда
Провод СИП-3 1×70
Допустимое напряжение провода
Максимальное тяжение провода
Нормативное ветровое давление
Нормативная толщина стенки гололеда
Провод СИП-3 1×95
Допустимое напряжение провода
Максимальное тяжение провода
Нормативное ветровое давление
Нормативная толщина стенки гололеда
Провод СИП-3 1×95
Допустимое напряжение провода
Максимальное тяжение провода
Нормативное ветровое давление
Нормативная толщина стенки гололеда
Провод СИП-3 1×95
Допустимое напряжение провода
Максимальное тяжение провода
Нормативное ветровое давление
Нормативная толщина стенки гололеда
Провод СИП-3 1×95
Допустимое напряжение провода
Максимальное тяжение провода
Нормативное ветровое давление
Нормативная толщина стенки гололеда
Провод СИП-3 1×120
Допустимое напряжение провода
Максимальное тяжение провода
Нормативное ветровое давление
Нормативная толщина стенки гололеда
Провод СИП-3 1×120
Допустимое напряжение провода
Максимальное тяжение провода
Нормативное ветровое давление
Нормативная толщина стенки гололеда
Провод СИП-3 1×120
Допустимое напряжение провода
Максимальное тяжение провода
Нормативное ветровое давление
Нормативная толщина стенки гололеда
Провод СИП-3 1×120
Допустимое напряжение провода
Максимальное тяжение провода
Нормативное ветровое давление
Нормативная толщина стенки гололеда
Все страницы раздела наWebsorСостав раздела Расчетные пролеты ВЛЗ-6(10)кВ Несущая способность закрепления в грунтах опор Монтажные стрелы провеса Промежуточная опора П20-1Н Угловая промежуточная опора УП20-1Н Анкерная (концевая) опора А20-1Н Угловая анкерная опора УА20-1Н Ответвительная анкерная опора ОА20-1Н Угловая ответвительная анкерная опора УОА20-1Н Устройство ответвления УО-3 на промежуточной опоре П20-1Н Промежуточная опора П20-3Н Угловая промежуточная опора УП20-3Н Анкерная (концевая) опора А20-3Н Угловая анкерная опора УА20-3Н Ответвительная анкерная опора ОА20-3Н Угловая ответвительная анкерная опора УОА20-3Н Устройство ответвления УО-4 на промежуточной опоре П20-3Н
Пример расчета ВЛИ-0,4 кВ
Воздушная линия
РАСЧЕТ ВОЗДУШНОЙ ЛИНИИ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧ С САМОНЕСУЩИМ ИЗОЛИРОВАННЫМ ПРОВОДОМ
В данном разделе будет выполнен пример частичного проектирования ВЛИ-0,4кВ для электроснабжения 7 жилых домов с газовым отоплением от существующей трансформаторной подстанции на 250 кВА. Для электроснабжения принят СИП-2 3х50+1х54,6 и СИП-2 3х35+1х54,6 согласно технических условий (если имеются) или с учетом запаса, для подключения будущих жилых домов.Проверим воздушную линию по длительно-допустимому токуДля трехфазной сети расчетный ток нагрузки от всех электроприемников (7 жилых домов) определим по формуле:
где — расчетная мощность нагрузки, кВт;- линейное напряжение питающей сети, кВт;- коэффициент мощности, принемаемый 0,93 согласно пункта 6.12.
Расчетную мощность нагрузки определим по формуле:
где — удельная нагрузка электроприемников квартир, принимаемая по таблице 6.1, кВт;n — количество квартир, присоединенных к линии (в нашем случае 7).Согласно таблице (квартиры с плитами на природном газе) по методу определим удельную нагрузку:
Метод интерполяции в данном случае применен так как для 7 квартир нет значений в данной таблице.Более правильно удельная нагрузка должна определяться согласно проекта на жилой дом (котедж) или с учетом расчетной нагрузки силовых электроприемников.
Расчетная мощность нагрузки на магистрали ВЛИ составляет:
тогда расчетный ток нагрузки:
Согласно справочных данных (таблица 8) для СИП-2 3х50+1х54,6 длительно допустимый ток нагрузки -это максимальный ток при температуре 25 °С, который может выдержать данное сечение СИП.Согласно условию имеем 195 А>28 А, значит сечение СИП-2 3х50+1х54,6 подходит для электроснабжения 7 жилых домов по длительно допустимогу току.
Данное сечение СИП подходит по длительно допустимогу току на всей магистрали ВЛИ-0,4 кВ, однако от опоры №3 выполнено ответвление СИП-2 3х35+1х54,6. Следовательно необходимо произвести анологичный расчет для данного сечения, только для электроснабжения 3 жилых домов.Из таблицы 6.1 удельная нагрузка составляет , тогда расчетная мощность нагрузки , следовательно расчетный ток нагрузки на данном ответвлении . Длительно допустимый ток для СИП-2 3х35+1х54,6 составляет (из таблицы 8).Проверим условие для данного ответвления , условие выполняется.Меньшее сечение СИП на ответвлении от опоры №3 выбрано с экономической точки и согласно расчетов его можно уменьшить, однако при дальнейшем подключении новых потребителей сечение ответвления как и основной магистрали пришлось бы увеличить, а это влечет за собой дополнительные затраты на монтаж дополнительной группы ВЛИ-0,4 кВ.Проверим сечения выбранных проводников по экономической плотности тока
Экономически целесообразное сечение S определяется из соотношения (ПУЭ п.1.3.25):
где — расчетный ток нагрузки, А; — нормированное значение экономической плотности тока, выбираемое по ПУЭ таб. 1.3.36, ., следовательно 50>16,5 — условие выполняется (у нас магистраль сечением 3х50+1х54,6).Анологично для ответвления от опоры №3 получим , следовательно 35>12,4.
РП для переходных железобетонных опор ВЛИ 0.4 кВ
Воздушная линия > Расчетные пролеты ВЛ — 0,4 кВ
Смотри ещё по разделу на websor
- Основные положения по определению расчетных пролетов опор ВЛ с учетом требований ПУЭ
- Расчетные пролеты для одноцепных железобетонных опор ВЛИ 0.38 кВ по проекту ЛЭП98.08
- Расчетные пролеты для двухцепных железобетонных опор ВЛИ 0.4 кВ по проекту ЛЭП98.10
- Расчетные пролеты для переходных железобетонных опор ВЛИ 0.4 кВ по проекту шифр 19.0022.1
- Расчетные пролеты для одноцепных железобетонных опор ВЛИ 0.4 кВ по проекту шифр 22.0015
- Расчетные пролеты для двухцепных железобетонных опор ВЛИ 0.38 кВ по проекту шифр 22.0063
- Расчетные пролеты для одноцепных железобетонных опор ВЛИ 0.38 кВ с самонесущими изолированными проводами с анкерными опорами с оттяжками по проекту шифр ЛЭП98.12
- Расчетные пролеты для железобетонных подкосных опор для совместной подвески самонесущих изолированных проводов ВЛИ 0.38 кВ и СИП для освещения по проекту ЛЭП00.12
- Расчетные пролеты для железобетонных опор с оттяжками для совместной подвески самонесущих изолированных проводов ВЛИ 0.38 кВ и СИП для освещения по проекту ЛЭП00.14
- Расчетные пролеты для двухцепных железобетонных опор ВЛИ 0.38 кВ с самонесущими изолированными проводами с анкерными опорами с оттяжками по проекту 19.0022
- Расчетные пролеты для переходных железобетонных опор для совместной подвески самонесущих изолированных проводов ВЛИ 0.38 кВ и СИП для освещения по проекту 20.0096
- Расчетные пролеты для четырехцепных железобетонных опор ВЛИ 0.38 кВ по проекту 21.0045
- Максимальные величины пролетов ответвлений к вводам в здания, м рассчитанные по ПУЭ 7 издания.
Расчетные пролеты для переходных железобетонных опор ВЛИ 0.4 кВ по проекту шифр 19.0022.1
Расчетные пролеты по проекту шифр 19.0022.1 для переходных опор ВЛИ 0.38 кВ. рассчитанные по ПУЭ 7 издания для I-IV районов по гололёду и ветру, приведены в таблицах 3.10-3.15.Расчетные пролеты для одноиепных переходных опор в застроенной местности «В» даны с использованием при расчете коэффициента Kw = 0,65 (таблица 3.10). а в незастроенной местности «A» Kw = 1,0 (таблица 3.11), при этом коэффициенты надежности ут= Ут= 0.9. Расчетные пролеты для двухцепных переходных опор в застроенной местности «В» даны с использованием при расчете коэффициента Кw = 0.65 (таблицы 3.12 и 3.14). а в незастроенной местности «A» Kw=1,0 (таблица 3.13 и 3.15), при этом коэффициенты надежности .Расчетные пролеты даны для опор на железобетонных стойках СВ 105-3,6, СВ105-5, СВ110-3,5, СВ110-5.Расчет конструкций опор выполнен с учетом подвески двух изолированных проводов (СИП), двух проводов ПВ и провода ответвления к вводам в здание.Максимальное тяжение провода СИП-2 при нормативной нагрузке принято равным 7 кН. одного провода ПВ — 1,4 кН. величины тяжения провода ответвления к вводам определены расчетом в зависимости от пролета ответвления и климатического района. Монтажные стрелы провеса (м) для самонесуших изолированных проводов по проекту шифр 19.0022.1 в таблицах 3.16 и 3.17.
Смотри ещё на websor
- Основные положения по определению расчетных пролетов опор ВЛ с учетом требований ПУЭ 7 издания
- Расчетные пролеты для одноцепных железобетонных опор ВЛИ 0.38 кВ по проекту ЛЭП98.08
- Расчетные пролеты для двухцепных железобетонных опор ВЛИ 0.4 кВ по проекту ЛЭП98.10
- Расчетные пролеты для переходных железобетонных опор ВЛИ 0.4 кВ по проекту шифр 19.0022.1
- Расчетные пролеты для одноцепных железобетонных опор ВЛИ 0.4 кВ по проекту шифр 22.0015
- Расчетные пролеты для двухцепных железобетонных опор ВЛИ 0.38 кВ по проекту шифр 22.0063
- Расчетные пролеты для одноцепных железобетонных опор ВЛИ 0.38 кВ с самонесущими изолированными проводами с анкерными опорами с оттяжками по проекту шифр ЛЭП98.12
- Расчетные пролеты для железобетонных подкосных опор для совместной подвески самонесущих изолированных проводов ВЛИ 0.38 кВ и СИП для освещения по проекту ЛЭП00.12
- Расчетные пролеты для железобетонных опор с оттяжками для совместной подвески самонесущих изолированных проводов ВЛИ 0.38 кВ и СИП для освещения по проекту ЛЭП00.14
- Расчетные пролеты для двухцепных железобетонных опор ВЛИ 0.38 кВ с самонесущими изолированными проводами с анкерными опорами с оттяжками по проекту 19.0022
- Расчетные пролеты для переходных железобетонных опор для совместной подвески самонесущих изолированных проводов ВЛИ 0.38 кВ и СИП для освещения по проекту 20.0096
- Расчетные пролеты для четырехцепных железобетонных опор ВЛИ 0.38 кВ по проекту 21.0045
- Максимальные величины пролетов ответвлений к вводам в здания, м рассчитанные по ПУЭ 7 издания.
Какое должно быть расстояние между фонарными столбами?
Расстояние между соседними опорами ЛЭП, двумя электрическими столбами называют пролетом. Опоры линий электропередач – металлические или бетонные конструкции, предназначенные для поддерживания проводов ВЛ на необходимой высоте над землей, по которым передается электрический ток. Ниже в таблице представлены требования, которым нужно следовать при установке опоры ЛЭП (габаритные и монтажные расстояния линии, шаг установки столбов воздушных линий электропередач, сколько метров от провода до земли, расстояние между фазами ВЛ), необходимые условия, которые должны быть выполнены при монтаже воздушных линий электропередач.
Стандартное расстояние между электрическими столбами
Теперь вы узнаете, какое расстояние между опорами ЛЭП различного напряжения линии электропередач, т.е. сколько метров между столбами должно быть. Расстояние между опорами (пролеты) составляет 35-45 м (максимальное по нормам 50 м) для напряжения до 1000 В и около 60 м для напряжения 6-10 кВ. Все расчеты расстояний между опорами ВЛ 0,4 кв, пролет между электроопорами ВЛ 1кВ, ВЛ 6кв, электрическими столбами ВЛ 6-10кВ, ВЛ 10 кВ, ВЛ 35кВ, расстояние между проводами ВЛ 110кВ, ВЛ 220кВ, расстояние между столбами высоковольной ЛЭП ВЛ 330кВ, ВЛ 500кВ, ВЛ 750кВ сведены в расчетную таблицу.
| Номинальное напряжение, кВ | Расстояние между проводами ЛЭП, м | Расстояние между опорами ЛЭП, м | Высота опоры ВЛ, м | Расстояние от провода ЛЭП до земли, м |
| ЛЭП 0,4-1 кВ | 0,5 | 40-50 | 8-9 | 6-7 |
| ЛЭП 6-10 кВ | 1 | 50-80 | 10 | 6-7 |
| ЛЭП 35 кВ | 3 | 150-200 | 12 | 6-7 |
| ЛЭП 110 кВ | 4-5 | 170-250 | 13-14 | 6-7 |
| ЛЭП 150 кВ | 5,5 | 200-280 | 15-16 | 7-8 |
| ЛЭП 220 кВ | 7 | 250-350 | 25-30 | 7-8 |
| ЛЭП 330 кВ | 9 | 300-400 | 25-30 | 7,5-8 |
| ЛЭП 500 кВ | 10-12 | 350-450 | 25-30 | 8 |
| ЛЭП 750 кВ | 14-16 | 450-750 | 30-41 | 10-12 |
| ЛЭП 1150 кВ | 12-19 | — | 33-54 | 14,5-17,5 |
| Количество и тип светильника,на одной опоре | Высотаустановкисветильника, метр | Расстояниемежду опорами освещения, м | Тип осветительной лампымощность, Вт | Установленнаямощность освещения на 1 км,кВт |
|---|---|---|---|---|
| 4 Х ЖКУ 50-400-001 | 20 (ВМО20, ОГКС 20) | 65 | ДНаТ 400 | 30 |
| 1 Х ЖКУ 30-250-001 | 12 | 36 | ДНаТ 250 | 16,5 |
| 1 Х ЖКУ 40-250-001 | 12 | 36 | ДНаТ 250 | 16,5 |
| 1 Х ЖКУ 50-250-001 | 12 | 36 | ДНаТ 250 | 16,5 |
| 2 Х ЖКУ 40-250-001 | 12 | 31 | ДНаТ 250 | 19,5 |
| 2 Х ЖКУ 50-150-001 | 11,3 | 35 | ДНаТ 150 | 10 |
| 1 Х ЖКУ 30-250-001 | 12 | 39 | ДНаТ 250 | 15,5 |
| 1 Х ЖКУ 40-250-001 | 12 | 33 | ДНаТ 250 | 18 |
| 1 Х ЖКУ 50-250-001 | 12 | 45 | ДНаТ 250 | 13,5 |
| 1 Х ЖКУ 40-250-001 | 12 | 36 | ДНаТ 250 | 8 |
| 1 Х ЖКУ 30-150-001 | 12 | 39 | ДНаТ 150 | 9 |
| 1 Х ЖКУ 40-250-001 | 12 | 39 | ДНаТ 250 | 15,5 |
Данные для расчета осветительной сети
Нормы
Таблица 12-6 Допустимая потеря напряжения в осветительных сетях
|
Мощность трансформатора, кВА |
Коэффициент загрузки трансформатора |
Потеря напряжения, %, при коэффициенте мощности нагрузки, равном |
||||||
|
1,0 |
0,95 |
0,9 |
0,8 |
0,7 |
0,6 |
0,5 |
||
|
160 |
0,950,90,80,70,60,5 |
5,96,06,16,36,56,7 |
4,85,05,25,55,86,1 |
4,44,54,95,35,55,8 |
3,94,04,54,85,25,6 |
3,63,94,24,65,05,4 |
3,43,64,14,55,05,4 |
3,33,54,04,44,95,3 |
|
250 |
0,950,90,80,70,60,5 |
6,16,26,36,56,66,8 |
5,05,15,35,65,96,2 |
4,24,65,05,45,65,9 |
4,04,14,54,95,35,6 |
3,73,94,34,75,15,5 |
3,53,74,14,55,05,4 |
3,33,54,04,44,95,3 |
|
400 |
0,950,90,80,70,60,5 |
6,26,36,46,56,66,8 |
5,05,25,45,75,96,2 |
4,54,75,05,45,75,9 |
4,04,24,64,95,35,7 |
3,43,94,34,75,15,5 |
3,53,74,14,65,05,4 |
3,33,64,04,44,95,3 |
|
630 |
0,950,90,80,70,60,5 |
6,46,46,56,76,76,9 |
4,95,05,25,65,86,1 |
4,34,44,85,25,55,8 |
3,53,74,14,65,05,5 |
3,03,33,84,34,75,2 |
2,83,03,54,04,55,0 |
2,62,83,33,94,44,9 |
|
1000 |
0,950,90,80,70,60,5 |
6,26,36,56,66,76,9 |
4,84,95,25,55,86,1 |
4,24,34,75,15,55,8 |
3,53,74,24,55,05,4 |
3,03,33,84,24,75,2 |
2,83,03,54,04,55,0 |
2,52,83,33,84,34,9 |
|
1600 |
0,950,90,80,70,60,5 |
6,36,46,56,66,86,9 |
4,85,05,25,65,86,1 |
4,24,44,85,15,55,8 |
3,53,74,24,65,05,4 |
3,03,33,84,24,75,2 |
2,63,03,54,04,55,0 |
2,52,73,33,84,44,8 |
|
2500 |
0,950,90,80,70,60,5 |
6,46,56,66,76,97,0 |
4,95,15,35,65,96,2 |
4,44,54,95,25,55,9 |
3,73,94,34,75,15,5 |
3,23,43,84,34,85,2 |
2,93,13,64,14,65,1 |
2,62,93,43,94,45,0 |
Таблица 12-7
Активное и индуктивное сопротивления проводников
|
Сечение проводника s, мм2 |
Активное сопротивление проводников при температуре 35° С r, Ом/км |
Индуктивное сопротивление проводников (средние значения) х, Ом/км |
||
|
медных |
алюминиевых |
кабели, провода в трубах и т. п. |
проводники при расстоянии между ними 15-40 см (провода на изоляторах, на клицах и т. п.) |
|
|
1,52,54610162535507095120150185240 |
13,38,05,03,32,01,250,80,570,400,280,210,1670,1330,1080,084 |
-13,28,35,53,32,061,320,950,660,470,350,2760,2200,1790,137 |
—0,10,090,080,080,080,0750,0750,070,070,070,070,070,07 |
—0,370,360,340,330,310,30,290,280,270,260,250,250,25 |
Таблица 12-8 Активное сопротивление r, внутреннее х» и внешнее x’ индуктивные сопротивления (Ом/км) стальных проводов ПСО в зависимости от тока нагрузки
|
Ток, А |
Значение сопротивления, Ом, проводов марки |
|||||
|
ПСО-3,5 |
ПСО-4 |
ПСО-5 |
||||
|
r |
x» |
r |
x» |
r |
x» |
|
|
12345678910 |
15,216,117,418,520,121,421,521,721,821,9 |
2,276,459,611,914,116,316,516,716,917,1 |
11,812,513,414,315,516,517,31818,118,1 |
1,544,387,99,711,512,513,214,214,314,3 |
-8,359,510,812,313,815,015,415,214,6 |
-3,586,458,19,711,212,313,313,112,4 |
|
Примечание. Внешние индуктивные сопротивления х’ при среднем геометрическом расстоянии между проводами 400 мм: 0,341 Ом — для ПСО-3,5; 0,332 Ом — для ПСО-4; 0,318 Ом для ПСО-5. |
Таблица 12-9 Значения коэффициентов С, входящих в формулы для расчета сетей по потере напряжения
|
Номинальноенапряжение сети, В |
Система сети и род тока |
Выражение коэффициента С |
Значение коэффициента С для проводников |
|
|
медных |
алюминиевых |
|||
|
380/220 |
Трехфазная с нулем |
72 |
44 |
|
|
380 |
Трехфазная без нуля |
72 |
44 |
|
|
220127 |
Трехфазная с нулем |
24 |
14,7 |
|
|
220362412 |
Трехфазная без нуля |
240,6480,2880,072 |
14,70,3960,1760,044 |
|
|
380/220220/127 |
Двухфазная с нулем |
3210,7 |
19,56,5 |
|
|
220127362412 |
Двухпроводная переменного или постоянного тока |
1240,3240,1440,036 |
7,42,460,1980,0880,022 |
|
Таблица 12-10
|
Значения коэффициента приведения моментов a |
||
|
Линия |
Ответвление |
Коэффициент приведения моментов a |
|
Трехфазная с нулемТрехфазная с нулемДвухфазная с нулемТрехфазная без нуля |
ОднофазноеДвухфазное с нулемОднофазноеДвухпроводное |
1,851,391,331,15 |
Таблица 12-11 Моменты для алюминиевых проводников
Таблица 12-12 Моменты для алюминиевых проводников
Таблица 12-13 Моменты для алюминиевых проводников
Таблица 12-17 Моменты для медных проводников
Таблица 12-18 Моменты для медных проводников
Таблица 12-19 Моменты для медных проводников
Таблица 12-23
Таблица 12-24 Моменты для расчета шинопроводов типа ШРА по потере напряжения. Трехфазная система 380/220 В (3 фазы и нуль)
